Рекомендации по проектированию и применению навесного вентилируемого фасада A-VENT ВФ А

2.1.1. Общие положения

В данном отчёте представлена методика расчета конструктивных элементов навесной  системы вентилируемого фасада «A-VENT ВФ А». Работа выполнена в соответствии с заданием выданным заказчиком и материалами предоставленными им.

Рекомендации являются методическим и справочным пособием для проектирования несущего каркаса конструкции навесной системы фасада.

Системы с воздушным зазором  представляют собой трехслойную конструкцию, состоящую из минераловатного  утеплителя, закрепляемого на поверхности стены с помощью механического или клеевого крепления, воздушной прослойки и декоративного защитного слоя (кассеты из композитного материала толщиной от 3 мм до 6 мм), крепящегося на каркасе. Каркас, в свою очередь, крепится к несущим конструкциям здания.

Главной особенностью системы является то, что кассеты из композитного материала передают ветровую нагрузку на стену здания только в узловых точках, находящихся на пересечении горизонтальных и вертикальных швов. В этих же точках расположены монтажные узлы, воспринимающие все эксплуатационные нагрузки. Горизонтальные швы сформированы смежными бортами верхней и нижней кассеты. Вертикальные швы сформированы смежными вертикальными бортами кассет. Дренажный профиль между монтажными узлами имеет облегченное сечение.

Фасадная система предназначена для отделки и утепления зданий и сооружений различного назначения при их возведении, капитальном ремонте и реконструкции, расположенных во всех ветровых районах.

Система применяется для облицовки зданий высотой до 75 метров. Конструкция предназначена для использования облицовки стен зданий из следующих материалов: красного, силикатного и пустотелого кирпича, пенобетона, газобетона монолитного железобетона,  железобетонных панелей с объемным весом не менее 600 кгс/м3, дерева и металла.

Конструкция рассчитана на применение утеплителя толщиной от 40 до 250 мм.

Фасадная система может использоваться в I-VII ветровых районах с предельной отрицательной температурой выше минус 40 оС и при положительной температуре до плюс 40 оС в сочетании с температурой солнечной инсоляции на поверхности облицовки до плюс 80 оС.

Фасадная система устроена следующим образом:

кронштейн подвесной системы крепится к стене через терморазрыв из полипропилена двумя анкерами. Конструкция анкеров принимается для каждого объекта индивидуально по результатам натурных испытаний;

— к кронштейнам посредством заклепок крепится удлинитель;

— к удлинителю посредством заклепок крепится направляющая;

— в направляющую вставляются верхняя и нижняя каретка, верхний и нижний дренажные профили. Каретка крепится к направляющей при помощи саморезов из нержавеющей стали. Каждый дренажный профиль закреплен только в верхней направляющей при помощи заклепки;

— на бортах кассеты из композитного материала вытяжными комбинированными заклепками закреплены икли, которыми кассета навешивается на борта отверстия в каретке. Каждая кассета, кроме того, закрепляется на крыльях верхней направляющей справа и слева (в двух точках) заклепкой.

2.1.2. Исходные данные

2.1.2.1. Детали каркаса навесной системы,  изготовлены из алюминиевых профилей закаленных и искусственно состаренных. Поперечные сечения профилей и их основные геометрические характеристики приведены в Приложении 3.

Все основные элементы каркаса системы «A-VENT ВФ А» изготовлены из прессованных профилей из сплава AlMg0.7Si 6063 Т6 по ГОСТ 22233–2001. Механические свойства сплава приведены в Таблице 1.

Для панелей используют два вида композитных листов толщиной 4 мм, производимых в КНР: «A-Bond FР» и «Alcodome FR». Эти листы имеют механические характеристики приведённые в Таблице 2.

 

Таблица 2

№№
п\п
 

Наименование показателя

Единица измерения Наименование показателя
«A-Bond FР» «Alcodome FR»
1 Плотность панели кг/м 7,2 6,5
2 Предел прочности при растяжении  

МПа

 

47,8

 

47,9

3 Предел прочности при изгибе
— в продольном направлении;
— в поперечном направлении.
 

МПа

 

99,1
99,1

 

120
120

4 Модуль упругости при изгибе МПа 19200 19200

Для крепления кронштейнов к стене применяются распорные или клеевые (химические) дюбели ведущих фирм производителей крепежа, таких как «FISHER», «HILTI», «MUNGO», «EJOT», имеющих сертификаты соответствия, выданные в Российской Федерации.

2.1.2.2 Каркас фасадной системы состоит из следующих конструктивных элементов:

— вертикальная направляющая;

—  кронштейны несущие;

—  удлинитель несущего кронштейна;

—  верхняя и нижняя каретка;

— дренажный профиль.

2.1.2.3.  Кронштейны каркаса фасадов комплектуются анкерами производства фирм, имеющих сертификат соответствия или техническое свидетельство, выданные Федеральным центром сертификации в установленном законом порядке.

При расчете несущая способность анкера определяется теоретически на основании рекомендаций фирм изготовителей этих анкеров. Эти значения должны быть проверены испытаниями анкера на материале стены конкретного здания, при этом коэффициент запаса анкера по прочности на выдергивание из стены – не менее 5 для высоты здания до 75 м; 7 — для высоты здания свыше 75 м.

2.1.2.4. Для соединения элементов каркаса используется заклёпки 4.8×12 мм с гильзами из алюминиевого сплава AlMg3 по EN AW 5754 и самонарезающие винты из нержавеющей стали.

2.1.2.5. Вытяжные заклёпки по данным фирмы BRALO.

Расчётные усилия в заклёпке по срезу Nzs и по продольному усилиюNzy определялось на основании минимальных, гарантированных фирмой значений усилий среза Nzns и продольного усилия вдоль стержня заклёпкиNzny приведённых в проспектах фирмы и полученных на основании испытаний образцов.

;

.

где: m  – коэффициент надёжности по материалу  равный 1.1;

                     γz – коэффициент условий работы заклёпочного соединения равный 0,85.

Основные параметры вытяжных заклёпок со стандартным бортиком приведены в Таблице 3.

Таблица  3

Диаметр заклёпки, мм

Диаметр стержня,
мм

Диаметр бортика,
мм

Диаметр отверстия под заклёпку, мм

Нормативные усилия

Расчётные усилия

срез
Nzs, Н

растяжение
Nzy, Н

срез
Nzns, Н

растяжение
Nzny, Н

1

2

3

4

5

6

7

8

Гильза алюминий AlMg/ стержень алюминий AlMg 5

4,8

2,95

9,0

4,9

980

1300

750

1000

2.1.2.6. Листы из композитного материала.

ALCODOME FR

Таблица  4

Сердцевина панелей

Минеральный наполнитель на основе гидроокиси алюминия и полимерного вяжущего

ТОЛЩИНА ПАНЕЛЕЙ

4 мм

 

ГОСТ 23486-79

Толщина алюминиевого слоя

0, 5 мм

Стандартная ширина листа, мм

1220, 1250

Плотность панели г/м3

1,63

ТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ:

Момент инерции I (см4/м)

0,308

DIN 53293

Момент сопротивления W (см3/м)

1,54

DIN 53293

Изгибная жёсткость EI (кНсм2/м)

66,2

 

Модуль упругости Е (Н/мм2)

19200

ГОСТ 9550-81

Предел прочности Ryn (Н/мм2)

120

ГОСТ 4648-71

Относительное удлинение

8,2%

ГОСТ 11282-80

2.1.2.7. Термопрокладки изготавливаются из стереорегулярного (изотактического) полипропилена объёмный вес – 0,9 г/см3, прочность при +20 0С составляет 20 МПа, температура охрупчивания до – 50 0С.

2.1.3. Нагрузки и воздействия

2.1.3.1. На каркас навесных фасадов действуют следующие нагрузки:

— собственный вес облицовки и каркаса подконструкции;
— ветровые нагрузки;
— нагрузки от обледенения облицовки;
— температурные воздействия.

2.1.3.2. Собственный вес облицовки принимается в соответствии с данными, представленными в  Таблице 5.

Таблица 5

№№

Вид облицовки

Единица измерения

Нормативная нагрузка

Коэфф. надёжности
γf

Расчётная нагрузка

1

2

3

4

5

6

Кассета γ=1,63 г/см3

кг/м2

6,5

1,1

7,2

2.1.3.3. Не допускается передавать на каркасы фасадов, рассчитанные на  крепление только фасадной облицовки, нагрузки от рекламы, осветительных приборов, обслуживающих площадок, дополнительного оборудования и т. п. При необходимости крепления подобного оборудования к фасаду, в соответствии с полученным от заказчика заданием на проектирование, разрабатывается специальный усиленный каркас, либо  используют другие конструктивные решения.

2.1.3.4. Снеговые нагрузки следует учитывать тогда, когда возможно их отложение на элементах конструкций облицовки.

2.1.3.5. Ветровые нагрузки определяют в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» и МДС 20-1.2006 «Временные рекомендации». Москва, 2006 г. (3).

2.1.3.6. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z определяют по формуле:
wm = w0 k(zе)cpν (1)
где: w0 – нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от ветрового района (по данным таблицы 5 СНиП 2.01.07-85*);
k(Z) – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, приведенный в Таблицах 11 и 12.(стр. 94, 95 настоящих рекомендаций);
ср — аэродинамические коэффициенты для здания прямоугольного в плане: ср= +1,0 при определении положительного значения давления ветра wm+; ср= − 1,1 при определении отрицательного значения давления ветра wm − в центральной части здания; ср= − 2,0 при определении отрицательного значения давления в углах здания в зоне равной 0,1 минимального размера сечения здания (ширина или длина), но не менее 1,5 метра;
ν  — коэффициент  учитывает грузовую площадь воздействия ветровой нагрузки на конструкцию, значения коэффициента ν приведены в Таблице 6.

Таблица 6

Площадь воздействия А, м2 <2 5 10 A>20
Рядовая зона, ν+ 1,0 0,9 0,8 0,75
Угловая зона ν– 1,0 0,85 0,75 0,65

2.1.3.7. Эквивалентная высота zе определяется следующим образом:

при z < b → ze = b; при z > h – b → ze = h; при b ≤ z ≤ h – b → ze = z;
где b – поперечный размер здания: h – его высота; z – расстояние от поверхности земли.

2.1.3.8. Расчётное значение средней составляющей нормативной ветровой нагрузки на высоте z определяют по формуле:
wm = w0 k(zе)cpν γ1  (2),
где: γ1 =1,4 – коэффициент безопасности по ветровой  нагрузке.

2.1.3.9.В Таблице 11 (стр.94 настоящих рекомендаций) приведены значения ветровых расчётных нагрузок при ν = 1,0 для местности типа А, а в Таблице 12 (стр.95 настоящих рекомендаций)  приведены значения ветровых расчётных нагрузок при ν = 1,0 для местности типа В.

2.1.3.10. Нагрузку от обледенения фасадных конструкций следует принимать по фактическим данным для соответствующей местности. В случае отсутствия таких данных и при прогнозировании возможности образования наледи величину нагрузки определяют в соответствии со СНиП 2.01.07-85* по формуле:
i =γf× b×k×μ2×ρ×g, Па
где: b – толщина наледи в мм по Таблице 8 (стр. 93 настоящих рекомендаций), (в соответствии с таблицами 10,11 и карты 4 приложения 5 СНиП 2.01.07-85*)
k – коэффициент  по Таблице 9 (стр. 93 настоящих рекомендаций), ( в соответствии с таблицей 13 СНиП 2.01.07-85*);
μ2 – коэффициент, учитывающий форм обледенения и принимаемый равным для фасадных облицовок μ2 = 0,6
ρ – плотность льда, принимаемая 0.9 г/см3;
g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/сек2.

2.1.3.11. Коэффициент надёжности по гололёдной нагрузке  принимается γf = 1,3. При расчёте на гололёд ветровая нагрузка принимается равной 25% от нормативного значения ветрового давления wm, определяемого по пункту 2.1.3.6. настоящих рекомендаций.

Таблица 7

Гололёдные районы
СНиП 2.01.07-85*
 

I

 

II

 

III

IV  

V

Толщина стенки гололёда b, мм Не менее 3  

5

 

10

 

15

Не менее 20

Таблица 8

Высота над поверхностью земли (м) Толщина стенки гололёда b, мм  для разных районов
I района гололёдности азиатской части России V района гололёдности и горных районов Северной части европейской территории России  

Остальных

 

200

 

300
400

 

15

 

20
25

Принимается на основании специальных обследований
То же
То же
 

СНиП 2.01.07-85*

 

35

 

45
60

   Таблица 9

Высота над поверхностью земли, м  

5

 

10

 

20

 

30

 

50

 

70

 

100

Коэффициент k 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0

 

2.1.3.12. Температуру воздуха при гололёде независимо от высоты сооружения следует принимать в горных районах с отметкой: более 2000 м – минус 15 0С, от 1000 до 2000 м – минус 10 0С; для остальной территории России  для сооружений высотой до 100 м – минус 5 0С, более 100 м – минус 10 0С. В районах, где при гололёде наблюдается температура ниже минус 15 0С, её следует принимать по фактическим данным.

2.1.3.13. Расчетная гололедная нагрузка приведена в Таблице 10.

Таблица 10

Гололедный
район

Толщина
Гололеда,
ммВысота здания, м5075100,125,150 Расчетная гололедная нагрузка, кгс/м2I33,43,94,2II55,68,47,0III1011,212,914,0IV1516,819,321,1V2022,525,728,1

Значения ветровых расчетных нагрузок v=1.0 для местности типа А (открытые побережья морей, озёр и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра)

 

Значения ветровых расчетных нагрузок v=1.0 для местности типа В (городские территории, лесные массивы и другие местности,  равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м)

2.1.4. Расчётные схемы элементов

2.1.4.1. Все ветровые нагрузки и аэродинамические коэффициенты, приведенные для фасадов  в разделе 2.1.3, определены для зданий прямоугольных в плане. Для зданий других форм поперечного сечения и высотой более 75 метров  значения этих величин следует устанавливать на основе данных соответствующих экспериментальных или численных исследований и с учётом опыта эксплуатации вентилируемых фасадов.

2.1.4.2. При проектировании каркаса облицовки зданий расчёт конструкций следует вести на максимальные нагрузки, действующие по фасаду здания.  Для прямоугольных в плане зданий, фасад следует разбить на зоны. Горизонтальные границы зон должны располагаться примерно через 6 м. Вертикальные границы должны отделять угловые зоны от  рядовой части фасадов.

2.1.4.3. Расчетная схема направляющих — однопролетная балка с шарнирными опорами.

Материал: сплав 6063 Т6 ГОСТ 22233-2001
Ryn=170МПа

где:
— γm = 1,1 — коэффициент надежности по материалу;
— γu = 1,45 – коэффициент надежности по временному сопротивлению.

Коэффициенты приняты по СНиП 2.03.06 – 85 «Алюминиевые конструкции», Москва 1988 год.
Несущий кронштейн  или кронштейн с удлинителем соединен с направляющей шарнирно и воспринимает вертикальные и горизонтальные нагрузки.

2.1.4.4. Геометрические характеристики направляющей приведены в Таблице 13 (определены по программе SCAD Soft  —  см. Приложение 3 стр. 140).

Рис.2

Таблица 13

Обозначение параметра A G
Размерность см4 см4 см3 см3 см2 кг/м. пог.
Геометрические
характеристики
15,7 9,9 4,23 2,83 4,24 1,01

2.1.4.5. Кассета является в системе несущей конструкцией. Она представляет собой прямоугольную плиту, защемленную по контуру горизонтальными и вертикальными ребрами.

Кассета представлена 3-мя типами:
Кассета тип 1 (см. Приложение 1 стр. 120-124)
горизонтальное ребро hp=25мм
вертикальное ребро hp=40мм
Кассета тип 2 (см. Приложение 1 стр.125-127)
горизонтальное ребро hp=45мм
вертикальное ребро hp=60мм
Кассета тип 3 (см. Приложение 1 стр.128-130)
горизонтальное ребро hp=45мм
вертикальное ребро hp=60мм
ребра усилены алюминиевой полосой -40х3мм.
Несущая способность элементов кассеты приведена в Таблицах 14, 15, 16.

2.1.4.6. Расчетные  схемы  кассеты

а ) панель кассеты

где :
Mx; My –пролетные изгибающие моменты
Ma; Mb; Mc; Md – опорные изгибающие моменты
qw  — расчетная ветровая нагрузка , кгс/м2
qx  — расчетная ветровая нагрузка  по ширине кассеты, кгс/м2
qy  — расчетная ветровая нагрузка  по длине кассеты, кгс/м2

Коэффициент «k» заимствован из Таблицы 2.1 Приложения 2

Значения моментов Мх; Му; Ма и Мс  приведены в Таблице 14.

Расчетное значение ветровой нагрузки [qw], воспринимаемое панелью кассеты приведено в Таблице 14. (стр. 99-100 настоящих рекомендации).

В – ширина кассеты
Н – высота кассеты
qw  — расчетная ветровая нагрузка
qx  — расчетная веровая нагрузка  по ширине кассеты
qy  — расчетная веровая нагрузка  по длине кассеты

Коэффициенты  заимствованы из Таблицы 2.1 Приложения 2

2.1.4.7. Определение геометрических характеристик панели

Рис.4

Определяем геометрические характеристики на 1 п.м. панели:
Площадь сечения А=2хbплxtпл=2х100х0.05=10см2
Определение центра тяжести сечения:

где  ∑S – cумма статических моментов элементов обшивки
S=Ax Yx;        Yx – расстояние от центра тяжести сечения листа до верхней грани панели

a) Ребра кассеты

Распределение ветровой нагрузки на ребра кассеты

Рис.5

б) Горизонтальное  ребро кассеты

Рис.6
При расчете горизонтальных и вертикальных ребер включена часть обшивки плиты, равная 10 толщин кассеты   b1=10xt=10×4=40мм (см.п.7.2. СНиП 2.03.06-85*)

Рис.7

Геометрические характеристики сечения горизонтального ребра приведены в Таблице 15 (определены по программе SCAD Soft  —  см. Приложение 3 стр.136-139)

Таблица 15

Несущая  способность горизонтальных ребер определена из условия: прочности сечения:

где:
— γm = 1,1 — коэффициент надежности по материалу;
— γu = 1,45 – коэффициент надежности по временному сопротивлению.
Коэффициенты приняты по СНиП 2.03.06 – 85 «Алюминиевые конструкции», г.Москва, 1988 год

Несущая  способность горизонтальных ребер приведена  в  Таблице 16.

в) вертикальное  ребро кассеты
Геометрические характеристики сечения вертикального ребра приведены в Таблице 18 (определены по программе SCAD Soft  —  см. Приложение 3 стр. 136-139).

2015-06-30_152007.jpg

Рис.8

Несущая  способность вертикальных ребер определена из условия: прочности сечения:

где:
— γm = 1,1 — коэффициент надежности по материалу;-const
— γu = 1,45 – коэффициент надежности по временному сопротивлению.-const

Коэффициенты приняты по СНиП 2.03.06 – 85 «Алюминиевые конструкции», г.Москва, 1988 год

Несущая  способность вертикальных ребер приведена  в  Таблице 19.

Расчетная схема несущих кронштейнов — консоль с вылетом Lкр, определяемым исходя из толщины применяемого утеплителя и неровностью несущих стен здания.

В – ширина кассеты
Н – высота кассеты
lp = H-0.45 –расчетная длина вертикального ребра, где 0.45м –суммарное расстояние от концов ребра до крепления.
h1 – высота сечения ребра
b1=10xt=40мм – ширина сечения ребра
tp – толщина сечения ребра
qв-расчетная равномерно распределенная нагрузка на вертикальное ребро кассеты
М – пролетный изгибающий момент
Wхн – минимальный момент сопротивления сечения вертикального ребра

Определение Wх

Определение геометрических характеристик сечения следует проводить по программе SCAD Soft – (см. Приложение 3).

где:  Iy— момент инерции относительно оси Y1
zm—  координата центра масс по оси Z

  1. Возможно определение геометрических характеристик при помощи следующих формул:
    1.  Кассета 1.  Вертикальное ребро (см. рис. 7 стр.103; рис.12 стр.114)
    Лист -4.0х0.05 = b1p x t     t =0.05cм – толщина обшивки
    -3.65х0.05 =[b1p – (tp -t)] t     tp=0.4см – толщина ребра кассеты
    -3.95х0.05 =(hp – t) t
    -.3.6х0.05 =(hp – tp) t

А=4.0х0.05+3.65х0.05+3.95х0.05+3.6×0.05=0.76см2      —  Площадь сечения обшивки

где:
– статический момент инерции
А — Площадь сечения обшивки
yx – расстояние от центра тяжести листа обшивки до верхней грани ребра
Zв – расстояние от центра тяжести ребра до верхней грани ребра
Zн =hp – Zв=4.0-1.143=2.857- расстояние от центра тяжести ребра до нижней грани ребра
Определяем момент инерции сечения по формуле:

Расчетная схема несущих кронштейнов — консоль с вылетом Lкр, определяемым исходя из толщины применяемого утеплителя и неровностью несущих стен здания (см. рис. 9). Кронштейн крепится к стене двумя анкерными дюбелями полипропиленовыми с шурупом или распорными анкерами.

Рис.9

Шаг кронштейнов — по горизонтали: соответствует ширине кассеты; по вертикали — соответствует высоте кассеты. Кронштейны воспринимают горизонтальные ветровые нагрузки, вертикальные нагрузки от собственного веса и веса облицовочного материала с плечом Lкр. Кронштейны, длина которых увеличена за счет удлинителя, воспринимают те же нагрузки, при этом необходимо проверить заклепочное соединение кронштейна с удлинителем. Заклепочные соединения рассчитываются на срез и смятие.

Усилие воспринимаемое заклепочным полем:

где: kз=1.2- коэффициент запаса;
n – количество заклепок
P- вертикальная нагрузка от собственного веса и веса облицовочного материала
Q- горизонтальная ветровая нагрузка
Несущая способность заклепки:
На срез и растяжение см. Таблицу 3 стр. 90.
На смятие Nсм=nхdхΣtхRrp=1х0.48х0.25х647=77.6 кгс, где
n — число заклепок в соединении
d- диаметр отверстия для заклепки
t – наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении
Rтр— расчетное сопротивление смятию
Отрыв головки Nотр.зак=nхπхdхhхRrs=1х3.14х0.48х0.4х0.48х350=101.3 кгс
h=0.4d – высота поверхности отрыва головки
Rrs – расчетное сопротивление заклепки на срез

Анкеровку в стене рассчитывают на срез, растяжение и вырыв от совместного действия вертикальных (вес) и горизонтальных (ветровых) нагрузок.

2.1.5 Пример расчета

Расчет произведен в соответствии со СНиП 2.01.07-85*; СНиП 2.03.06-85 и СНиП II-23-81*; МДС 20-1.2006 и указаний приведенных в данной методике.

Расчет элементов каркаса выполнен на воздействие постоянных и кратковременных нагрузок.

В качестве постоянных принимались нагрузки от собственного веса элементов каркаса и облицовки.

В качестве кратковременной нагрузки принята ветровая нагрузка по СНиП 2.01.07-85* для центральной части здания.

Кроме того, учитываются дополнительные коэффициенты к ветровым нагрузкам в соответствии с МДС 20-1.2006.  Прочностные расчеты включают проверку прочности и деформаций кассет, вертикальных профилей (направляющих), кронштейнов, крепежных и анкеровочных элементов икли  для крепления кассет, несущих нагрузок от их собственной массы, массы облицовочных кассет, от давления ветра и гололедных нагрузок. Нагрузку от собственной массы профилей в случаях, когда она относительно мала, возможно не учитывать.

Физико-механические характеристики материалов профилей, их соединений и крепежных элементов следует принимать по СНиП 2.03.06-85 и ГОСТ 22233-2001.

Технические показатели композитных панелей приняты по экспертному заключению и технической оценке № ТО-2038-08, проведенной ФЦС на основе представленных ООО «Дальстройподряд» документов и материалов.

Усилия: изгибающие моменты, поперечные и продольные силы, прогибы определяются с использованием основных положений сопротивления материалов.

При проверке прочности элементов и соединений коэффициенты надежности по нагрузкам γf, принимается по СНиП 2.01.07-85*, коэффициент надежности по назначению γn =1- принимается по МДС 20-1.2006.

Коэффициент надежности по гололедной нагрузке принимается по СНиП 2.01.07-85*.

При выполнении расчетов и выборе расчетных схем несущего каркаса, необходимо учитывать результаты испытаний на усилия вырывания дюбелей из стены, проведенные для различных участков фасада конкретного здания.

Методика расчета приведена на конкретных примерах. В примерах исходные параметры даны для определенных нагрузок, материалов и конструкций. В то же время приведенная методика может быть использована и для других вариантов и сочетаний нагрузок, материалов и конструктивных решений.

Общие данные:

  1. Район строительства: г. Москва;
  2. Высота здания: 75 м;
  3. Ветровой район: I; Wо=23 кгс/м2  (согласно. СНиП 2.01.07-85*) , а так же Приложения 1 настоящих рекомендаций (стр.121 колонка 3);
  4. Гололедный район: II (толщина стенки гололеда с двух сторон по 5мм) (согласно СНиП 2.01.07-85*);
  5.  для металлических конструкций (согласно СНиП 2.01.07-85*), данная таблица представлена в  Приложении 4,  Таблице 4.2 (настоящих рекомендаций);
  6. [f] = 1/300 –относительный прогиб элеменов фахверка;
  7. [f] = 1/125 –относительный прогиб стеновых панелей без остекления (согласно СНиП 2.03.06-85*);

KZ=2.49  (cм. Таблицу 12, стр.95).

Ветровая нагрузка:

На отм.75м для центральной части здания:
(cм. Таблицу 12, стр.95).

(cм. Таблицу 12, стр.95).

Принимаем максимальное значение гололедная нагрузка


где: b – толщина наледи в мм (в соответствии с таблицами 10, 11 и карты 4 приложения 5 СНиП 2.01.07-85*) по Таблицам 7, 8 (стр.93 настоящих рекомендаций);
k – коэффициент  ( в соответствии с таблицей 13 СНиП 2.01.07-85*); по Таблице 9
(см. стр.93 настоящих рекомендаций);
μ2 – коэффициент, учитывающий форм обледенения и принимаемый равным для фасадных облицовок μ2 = 0,6;
ρ – плотность льда, принимаемая 0.9 г/см3;
g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/сек2.

Технические характеристики  панели

Толщина панелей 4мм
Толщина алюминиевого
поверхностного слоя. (мм)
Расчётная ширина (мм)
Вес (кг/м2)
 

0,50

500,600,700,800, 900, 1000, 1100
7,2
Технические параметры:
Момент инерции I (см4/м)
Момент сопротивления W (см3/м)
Изгибная жёсткость EI (кНсм2/м)
Марка сплава

 

Модуль упругости (Н/мм2)

Предел прочности поверхностных алюминиевых слоёв при изгибе(Н/мм2)
Предел текучести (0,2%) (Н/мм2)
Удлинение при разрыве
Коэффициент линейного
расширения (мм/м град С)

 

0,308
1,54
660
1100Н18 производства: China South-West Aluminium factory, Китай

19200

Rm ≥ 120

R0,2 ≥ 90
A50 ≥ 5%

0,0000178

Сердцевина полиэтилен с антипиреном производства: China South-West Aluminium factory, Китай

 

Расчетные схемы

а)   панель кассеты

Рис. 10

k  — коэффициент, определяемый по табл. 6 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия», (представлена в Приложении 4 настоящих рекомендаций – Таблица 4.1.)

б) горизонтальное ребро кассеты

Панель a=800мм;  b=1000мм

 

W определяется по формулам , приведенным на стр.107 или по таблицам Приложения 3.

Определение геометрических характеристик сечения следует проводить по программе SCAD Soft – (см. Приложение 3).

-момент энерции см. Приложение 3, Таблица 3.1 (настоящих рекомендаций)
Zm=- координата центра масс по оси z см. Приложение 3, Таблица 3.1 (настоящих рекомендаций)
hp –высота ребра кассеты

Рис. 11

Рядовая панель

Выбираем панель В=0.6м

Вывод: применение кассеты типа 1 возможно только при ширине 500 и 600мм.

в) вертикальное ребро кассеты тип 1

Панель B=800мм;  H=1000мм
b1=40мм;  h1=40мм

Схема распределения ветровой нагрузки на ребра кассеты приведена на рис.5

Н – высота кассеты
lp = H-0.45 –расчетная длина вертикального ребра, где 0.45м –суммарное расстояние от концов ребра до крепления.
lp=H-0.045=0.955м

a=0.5B=0.4м

г) Проверка сечения направляющей

Рис. 13
Расчетная схема  направляющей

Рис. 14

Материал: сплав 6063 Т6 ГОСТ 22233-2001

Где:
— γm = 1,1 — коэффициент надежности по материалу;
— γu = 1,45 – коэффициент надежности по временному сопротивлению.

Коэффициенты приняты по СНиП 2.03.06–85 «Алюминиевые конструкции», Москва 1988 г.

Геометрические характеристики приведены в Таблице 13.

Wх=2.83cм3
А=4.24см2

Проверка направляющей не является обязательной в связи с малыми напряжениями возникающими в ней.

д) Проверка сечения кронштейна

Рис. 15
При е1 =92.5мм;    е2=195мм
Геометрические характеристики сечения кронштейна:
W1=2х(10-3х0.5)2х0.25/6=6.02 см3;
W2=2х102х0.25/6=8.33 см3;
А1=(10-3х0.5)х2х0.25=4.25 см2
А2=10х2х0.25=5.0 см2

Расчетная нагрузка от собственного веса панели

N=7.2х0.8х1.0+1.3х1.05х0.15=6.0 кгс

При консольной схеме работы кронштейна
М1=Nхе1=6.0х0.0925=0.56 кгсхм;
М2=Nхe2=6.0х0.195=1.17 кгсхм;

Проверка прочности сечения кронштейна :

Где: kз=1.2- коэффициент запаса;
n – количество заклепок
nc – количество плоскостей среза

Отрывающее усилие в дюбеле
Определяем площадь смятия полипропиленовой прокладки
Асм=Pw/Rcм=40/20=2.0см2;
Высота площадки смятия: с=Асм/вкр=2.0/4.75=0.4см;
b=hкр-1,5-0.5хс=10-1,5-0.5х0.4=8.3 см;
Nотр=((М2/b)+0,5хРw))хkзап=(117/8.3+70.6х0.5)х5=247 кгс
Несущая способность дюбеля типа MUNGO:
в бетоне N=300 кгс > 247 кгс;
в кирпиче N=50 кгс < 247кгс;
в керамзитобетоне N=100 кгс < 247 кгс

Несущая способность дюбеля в бетоне, кирпиче, керамзитобетоне принята условно. Реальное значение определяется по результатам испытания дюбеля на стене строящегося здания.

Вывод: при несущей стене из кирпича и керамзитобетона необходимо увеличить диаметр дюбеля.

2.2. Приложение 1. Область применения сечения кассеты навесной системы вентилируемого фасада «А-VENT BФА». Область применения кассеты 1

Рис. 16

2.2.1. Область применения кассеты 1. B = 0.5 м; H = 0.8 м

Таблица 1.1

Ветровой
район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 1
В=0.5м; Н=0.8м
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
I  

 

 

центр

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + + + + +
III 38 + + + + + + + + +
IV 48 + + + + + + + + +
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

угол

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + +
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

2.2.2. Область применения кассеты 1. B = 0.6 м; H = 0.8 м

Таблица 1.2

Ветровой
район

Часть
здания

Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2

Высота здания, м

10

20

30

40

50

60

70

75

80

Область применения кассеты 1
В=0.6м; Н=0.8м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

I

центр

23

+

+

+

+

+

+

+

+

+

II

30

+

+

+

+

+

+

+

III

38

+

IV

48

V

60

VI

73

VII

85

I

угол

23

+

II

30

III

38

IV

48

V

60

VI

73

VII

85

2.2.3. Область применения кассеты 1. B = 0.7 м; H = 0.8 м

Таблица 1.3

Ветровой
район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 1
В=0.7м; Н=0.8м
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
I  

 

 

центр

23 + +
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

угол

23
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

2.2.4. Область применения кассеты 1. B = 0.8 м; H = 0.8 м

Таблица 1.4

Ветровой
район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 1
В=0.8м; Н=0.8м
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
I  

 

 

центр

23 +
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

угол

23
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

 

Область применения кассеты 2

Рис 17

 

2.2.5. Область применения кассеты 2. B = 0.8 м; H = 1.1 м; B = 0.9 м; H = 0.8-1.1 м

Таблица 1.5


Ветровой
Район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 2
В=0.8м;H=1,1м
I  

 

Центр

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + + + + +
III 38 + + +
IV 48 +
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

Угол

23 + +
II 30 +
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

Таблица 1.6

 

Ветровой
Район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 2
В=0.9м; H=0,8-1,1м
I  

 

Центр

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + + + +
III 38 + + +
IV 48 +
V 60
VI 73
VII 85
I  

Угол

23 + +
II 30 +
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

2.2.6. Область применения кассеты 2. B = 1.0 м; H = 0.8-1.1 м; B = 1.1 м; H = 0.8-1.1 м

Таблица 1.7

Ветровой
Район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 2
В=1.0м; H=0,8-1,1м
I  

 

Центр

23 + + + +
II 30 +
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

Угол

23
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

Таблица 1.8

Ветровой
Район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 2
В=1.1м; H=0,8-1,1м
I  

 

 

Центр

23 +
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

Угол

23
II 30
III 38
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

Рис. 18

2.2.7. Область применения кассеты 3. B = 0.8 м; H = 1.1 м; B = 0.9 м; H = 1.1 м

 

Таблица 1.9

Ветровой
Район

Часть
здания

Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2

Высота здания, м

10

20

30

40

50

60

70

75

80

Область применения кассеты 3
В=0.8м; Н=1.1м

I

 

     Центр

23

+

+

+

+

+

+

+

+

+

II

30

+

+

+

+

+

+

+

+

+

III

38

+

+

+

+

+

+

+

+

+

IV

48

+

+

+

+

+

+

+

+

+

V

60

+

+

+

+

+

+

+

+

+

VI

73

+

+

+

+

+

+

VII

85

+

+

+

I

Угол

23

+

+

+

+

+

+

+

+

+

II

30

+

+

+

+

+

+

+

+

+

III

38

+

+

+

+

+

+

+

IV

48

+

+

+

V

60

+

VI

73

VII

85

Таблица 1.10

Ветровой
Район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 3
В=0.9м; Н=1.1м
I  

 

Центр

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + + + + +
III 38 + + + + + + + + +
IV 48 + + + + + + + + +
V 60 + + + + + + + + +
VI 73 + + + + + +
VII 85 + + +
I  

 

 

Угол

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + + + + +
III 38 + + + + + + +
IV 48 + + +
V 60 +
VI 73
VII 85

2.2.8. Область применения кассеты 3. B = 1.0 м; H = 0.8-1.1 м; B = 1.1 м; H = 0.8-1.1 м

Таблица 1.11

 

Ветровой
Район

Часть
здания

Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2

Высота здания, м

10

20

30

40

50

60

70

75

80

Область применения кассеты 3
В=1.0м; Н=0,8-1.1м

I

Центр

23

+

+

+

+

+

+

+

+

+

II

30

+

+

+

+

+

+

+

+

+

III

38

+

+

+

+

+

+

+

+

+

IV

48

+

+

+

+

+

+

+

+

+

V

60

+

+

+

+

VI

73

+

+

VII

85

+

I

Угол

23

+

+

+

+

+

+

+

+

+

II

30

+

+

+

+

+

+

III

38

+

+

IV

48

+

V

60

VI

73

VII

85

Таблица 1.12

Ветровой
район
Часть
здания
Нормативное
значение
ветрового
давления Wo,
кгс/м2
Высота здания, м
10 20 30 40 50 60 70 75 80
Область применения кассеты 3
В=1.1м; Н=0,8-1.1м
I  

 

Центр

23 + + + + + + + + +
II 30 + + + + + + + + +
III 38 + + + + + + + +
IV 48 + + +
V 60
VI 73
VII 85
I  

 

Угол

23 + + + + + +
II 30 + +
III 38 +
IV 48
V 60
VI 73
VII 85

2.3. Приложение 2. Таблицы для расчета плит

Рис.18

Таблица для статического расчёта плит, опёртых по контуру.

Примечание: для расчёта нашей пенели принимаем схему 9 (стр. 133) Рис. 19

2.4. Приложение 3. Геометрические характеристики горизонтальных и вертикальных ребер кассет

Рис. 20

Лист -4.0х0.05 = b1p x t     t =0.05cм – толщина обшивки
-3.65х0.05 =[b1p – (tp -t)]xt     tp=0.4см – толщина ребра кассеты
-3.95х0.05 =(hp – t)xt
-.3.6х0.05 =(hp – tp)xt

Элемент сечения

Угол поворота

Зеркально

Лист 40 x 0.5

Лист 36.5 x 0.5

Лист 24.5 x 0.5

90,0

Лист 21 x 0.5

90,0

УГОЛКИ 40Х25Х0.5

Габариты сечения 40,0 x 25,0 мм

Таблица 3.1 Геометрические характеристики сечения

  Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 0.61 см2
O Угол наклона главных осей инерции 69,148 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 0.30657 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 0.992508 см4
It Момент инерции при свободном кручении 0.000479024 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 0.708925 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 1,276 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 0.414557 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 0.567817 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 0.135458 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 0.17692 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 0.792533 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 0.290709 см3
Iu Максимальный момент инерции 1,109 см4
Iv Минимальный момент инерции 0.190158 см4
iu Максимальный радиус инерции 1,348 см
iv Минимальный радиус инерции 0.558332 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 0.222063 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 0.290032 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.679602 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.930847 см
yM Координата центра масс по оси Y -1,376 см
zM Координата центра масс по оси Z -0.626025 см

Рис. 21

 

Лист -4.0х0.05 = b1p x t     t =0.05cм – толщина обшивки
-3.65х0.05 =[b1p – (tp -t)]xt     tp=0.4см – толщина ребра кассеты
-3.95х0.05 =(hp – t)xt
-.3.6х0.05 =(hp – tp)xt

Элемент сечения

Угол поворота

Зеркально

Лист 40 x 0.5

Лист 39.5 x 0.5

90,0

Лист 36.6 x 0.5

Лист 36 x 0.5

90,0

УГОЛКИ 40Х40Х0.5

Габариты сечения 40,0 x 40,0 мм

Таблица 3.2 Геометрические характеристики сечения

  Параметр Значение  
A Площадь поперечного сечения 0.7605 см2
O Угол наклона главных осей инерции 44,965 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 1,169 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 1,168 см4
It Момент инерции при свободном кручении 0.000597634 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 1,24 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 1,239 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 0.648729 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 0.655399 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 0.301323 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 0.324311 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 1,115 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 0.543887 см3
Iu Максимальный момент инерции 1,844 см4
Iv Минимальный момент инерции 0.492837 см4
iu Максимальный радиус инерции 1,557 см
iv Минимальный радиус инерции 0.805011 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 0.396216 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 0.426445 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.853029 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.8618 см
yM Координата центра масс по оси Y -1,146 см
zM Координата центра масс по оси Z -1,117 см

 

Рис. 22

Лист -4.0х0.05 = b1p x t t =0.05cм – толщина обшивки
-3.65х0.05 =[b1p – (tp -t)]xt tp=0.4см – толщина ребра кассеты
-3.95х0.05 =(hp – t)xt
-.3.6х0.05 =(hp – tp)xt

Элемент сечения

Угол поворота

Зеркально

Лист 40 x 0.5

Лист 36.5 x 0.5

Лист 44.5 x 0.5

90,0

Лист 41 x 0.5

90,0

УГОЛКИ 40Х45Х0.5

Габариты сечения 40,0 x 45,0 мм

Таблица 3.3 Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение  
A Площадь поперечного сечения 0.81 см2
O Угол наклона главных осей инерции 37,933 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 1,617 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 1,207 см4
It Момент инерции при свободном кручении 0.000636746 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 1,413 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 1,221 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 0.712016 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 0.791648 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 0.3319 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 0.341024 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 1,276 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 0.603017 см3
Iu Максимальный момент инерции 2,252 см4
Iv Минимальный момент инерции 0.572019 см4
iu Максимальный радиус инерции 1,668 см
iv Минимальный радиус инерции 0.840355 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 0.409753 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 0.421017 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.879032 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.977343 см
yM Координата центра масс по оси Y -1,086 см
zM Координата центра масс по оси Z -1,336 см

Рис. 23

Лист -4.0х0.05 = b1p x t     t =0.05cм – толщина обшивки
-3.65х0.05 =[b1p – (tp -t)]xt     tp=0.4см – толщина ребра кассеты
-3.95х0.05 =(hp – t)xt
-.3.6х0.05 =(hp – tp)xt

Элемент сечения

Угол поворота

Зеркально

Лист 40 x 0.5

Лист 59.5 x 0.5

90,0

Лист 36.5 x 0.5

Лист 56 x 0.5

90,0

УГОЛКИ 40Х60Х0.5

Габариты сечения 40,0 x 60,0 мм

 

Таблица 3.4
Геометрические характеристики сечения

  Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 0.96 см2
O Угол наклона главных осей инерции 23,896 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 3,585 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 1,311 см4
It Момент инерции при свободном кручении 0.000755568 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 1,932 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 1,169 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 1,012 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 1,372 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 0.34909 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 0.456555 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 1,899 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 0.728037 см3
Iu Максимальный момент инерции 4,14 см4
Iv Минимальный момент инерции 0.755535 см4
iu Максимальный радиус инерции 2,077 см
iv Минимальный радиус инерции 0.887139 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 0.363636 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 0.475578 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 1,055 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 1,429 см
yM Координата центра масс по оси Y -0.947266 см
zM Координата центра масс по оси Z -1,947 см

 

Рис. 24
Габариты сечения 74×56,5 мм
Геометрические характеристики сечения

Таблица 3.5

Параметр Значение  
A Площадь поперечного сечения 4,24 см2
Av,y Условная площадь среза вдоль оси Y 1,9297676 см2
Av,z Условная площадь среза вдоль оси Z 0,8198878 см2
O Угол наклона главных осей инерции -90 град
Ix Момент инерции относительно центральной оси x1 параллельной оси x 9,9090088 см4
Iy Момент инерции относительно центральной оси y1 параллельной оси y 15,68605 см4
It Момент инерции при свободном кручении 0,1888806 см4
Iw Секториальный момент инерции 31,0396802 см6
Ix Радиус инерции относительно оси x1 1,5287349 см
Iy Радиус инерции относительно оси y1 1,9234189 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 4,239473 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 4,239473 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 2,8341374 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 4,6009342 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 7,3536667 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 5,2527908 см3
Iu Максимальный момент инерции 15,68605 см4
Iv Минимальный момент инерции 9,9090088 см4
iu Максимальный радиус инерции 1,9234189 см
iv Минимальный радиус инерции 1,5287349 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 0,6684286 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 1,085126 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси y(V) 0,9998757 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси y(V) 0,9998757 см
yM Координата центра масс по оси Y 15,8354 см
zM Координата центра масс по оси Z 22,806195 см
Sw Секториальный статический момент 0 см4
Yb Координата центра изгиба по оси Y 15,834915 см
Zb Координата центра изгиба по оси Z 23,3567222 см
P Периметр 42,5656854 см
Pi Внутренний периметр 2,7 см
Pe Внешний периметр 39,8656854 см
I1 Момент инерции Iy в глобальной системе координат 1073,1309558 см4
I2 Момент инерции Iz в глобальной системе координат 2221,0055727 см4
I12 Момент инерции Iyz в глобальной системе координат 1531,255732 см4
Ip Полярный момент инерции 25,5950588 см4
ip Полярный радиус инерции 2,4569433 см
Wp Полярный радиус сопротивления 0,0139647 см

2.5. Приложение 4. Прилагаемые документы из нормативной документации

Таблица 4.1

Высота z , м

Коэффициент k для типов местности

A

B

C

≤ 5

0,75

0,5

0,4

10

1,0

0,65

0,4

20

1,25

0,85

0,55

40

1,5

1,1

0,8

60

1,7

1,3

1,0

80

1,85

1,45

1,15

100

2,0

1,6

1,25

150

2,25

1,9

1,55

200

2,45

2,1

1,8

250

2,65

2,3

2,0

300

2,75

2,5

2,2

350

2,75

2,75

2,35

≥ 480

2,75

2,75

2,75

Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

 

Таблица 4.2

Конструкции сооружений
и вид грунтов
Коэффициент надежности по нагрузке γf
Конструкции:
металлические 1,05
бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/ м3), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные 1,1
бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м3 и менее), изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засыпки, стяжки и т.п.), выполняемые:
в заводских условиях 1,2
на строительной площадке 1,3
Грунты:
в природном залегании 1,1
насыпные 1,15
 

Примечания: 1. При проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке γf =0,9.

2. При определении нагрузок от грунта следует учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемые на грунт.

3. Для металлических конструкций, в которых усилия от собственного веса превышают 50% общих усилий, следует принимать γf=1,1.

Остались вопросы?